2.3. ВЫХОДНОЙ СОГЛАСУЮЩИЙ ТРАНСФОРМАТОР полосового УСИЛИТЕЛЯ
При проектировании полосовых передатчиков средней и большой мощности,
также как и при проектировании широкополосных, одной из основных является
задача максимального использования по выходной мощности транзистора
выходного каскада усилителя. Однако в этом случае между выходным каскадом и
нагрузкой усилителя включается трансформатор импедансов, выполненный в виде
фильтра нижних частот [3, 19, 20]. Чаще всего он выполняется в виде фильтра
нижних частот четвертого порядка [19–23]. Принципиальная схема
усилительного каскада с таким трансформатором приведена на рис. 2.3,а,
эквивалентная схема по переменному току – на рис. 2.3,б, где элементы [pic]
формируют трансформатор импедансов, обеспечивающий оптимальное, в смысле
достижения максимального значения выходной мощности, сопротивление нагрузки
транзистора и практически не влияют на форму АЧХ усилительного каскада.
Методика расчета оптимального сопротивления нагрузки мощного транзистора
дана в [2, 3, 24].
Наиболее полная и удобная для инженерных расчетов методика
проектирования рассматриваемых трансформаторов импедансов приведена в [25,
26]. В таблице 2.2 представлены взятые из [26] нормированные относительно
[pic] и [pic] значения элементов [pic] для относительной полосы рабочих
частот трансформатора [pic]равной 0,2 и 0,4 и для коэффициента
трансформации сопротивления [pic] лежащего в пределах 2...30 раз, где
[pic]=[pic] – входное сопротивление трансформатора в полосе его работы,
[pic]=[pic] – средняя круговая частота полосы рабочих частот
трансформатора.
[pic] [pic] а) б)
Рис. 2.3
Выбор w равной 0,2 и 0,4 обусловлен тем, что это наиболее часто реализуемая относительная полоса рабочих частот полосовых передатчиков средней и большой мощности, так как в этом случае перекрывается любой из каналов телевизионного вещания и диапазоны ЧМ и FM радиовещания [27].
Таблица 2.2 – Нормированные значения элементов трансформатора
| |[pic]|[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |
|0,01 |1,59 |88,2 |160,3 |2,02 |101 |202,3 |
|0,05 |1,59 |18,1 |32,06 |2,02 |20,64 |40,5 |
|0,1 |1,59 |9,31 |16,03 |2,02 |10,57 |20,2 |
|0,15 |1,59 |6,39 |10,69 |2,02 |7,21 |13,5 |
|0,2 |1,59 |4,93 |8,02 |2,02 |5,50 |10,1 |
|0,3 |1,59 |3,47 |5,35 |2,02 |3,86 |6,75 |
|0.4 |1,59 |2,74 |4,01 |2,02 |3,02 |5,06 |
|0,6 |1,59 |2,01 |2,68 |2,02 |2,18 |3,73 |
|0,8 |1,59 |1,65 |2,01 |2,02 |1,76 |2,53 |
|1 |1,58 |1,43 |1,61 |2,02 |1,51 |2,02 |
|1,2 |1,58 |1,28 |1,35 |2,02 |1,34 |1,69 |
|1,5 |1,46 |1,18 |1,17 |2,02 |1,17 |1,35 |
|1,7 |1,73 |1,02 |0,871 |2,01 |1,09 |1,19 |
|2 |1,62 |0,977 |0,787 |2,00 |1,00 |1,02 |
|2,5 |1,61 |0,894 |0,635 |2,03 |0,90 |0,807 |
|3 |1,61 |0,837 |0,530 |2,03 |0,83 |0,673 |
|3,5 |1,60 |0,796 |0,455 |2,02 |0,78 |0,577 |
|4,5 |1,60 |0,741 |0,354 |2,02 |0,72 |0,449 |
|6 |1,60 |0,692 |0,266 |2,02 |0,67 |0,337 |
|8 |1,60 |0,656 |0,199 |2,02 |0,62 |0,253 |
Рассматриваемая КЦ может быть использована также и в качестве входной
КЦ [44]. В этом случае следует принимать: [pic], где [pic] – активная и
емкостная составляющие сопротивления генератора.
При заданных [pic] и [pic] расчет КЦ сводится к нахождению нормированного значения [pic], определению по таблице 3.1 соответствующих значений [pic] и их денормированию.
Пример 3.1. Рассчитать КЦ однокаскадного транзисторного усилителя с
использованием синтезированных данных таблицы 3.1, при условиях:
используемый транзистор 3П602А; [pic]= 50 Ом; верхняя частота полосы
пропускания усилителя равна 1,8 ГГц; допустимая неравномерность АЧХ равна ±
0,5 дБ. Принципиальная схема каскада приведена на рис. 3.4. Для
термостабилизации тока покоя транзистора 3П602А, в схеме применена активная
коллекторная термостабилизация на транзисторе КТ361А [48]. На выходе
каскада включена выходная корректирующая цепь, практически не вносящая
искажений в АЧХ каскада, состоящая из элементов [pic]2,7 нГн, [pic]0,64 пФ
и обеспечивающая минимально возможное значение максимальной величины модуля
коэффициента отражения ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего
генератора транзистора (см. раздел 2.1).
[pic] [pic]
Рис. 3.4 Рис. 3.5
Решение. Используя справочные данные транзистора 3П602А [49] и
соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели полевого
транзистора [1], получим:[pic]=2,82 пФ, [pic]=0,34 нГн. Нормированное
относительно [pic] и [pic] значение [pic] равно: [pic]1,77. Ближайшая
величина [pic] в таблице 3.1 составляет 1,7. Для этого значения [pic] и
[pic]
+ 0,5 дБ из таблицы найдем: [pic]=2,01; [pic]=1,09; [pic]=1,19. После денормирования элементов КЦ получим: [pic]=3,2 пФ; [pic]=
4,3 нГн; [pic]=3,96 нГн; [pic]=60 Ом. Коэффициент усиления рассматриваемого усилителя равен [14]: [pic] = 4,4.
На рис. 3.5 (кривая 1) приведена АЧХ рассчитанного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора [49]. Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2), и АЧХ усилителя, оптимизированного с помощью программы оптимизации, реализованной в среде математического пакета для инженерных и научных расчетов MATLAB [50] (кривая 3). Кривые 1 и 3 практически совпадают, что говорит о высокой точности рассматриваемого метода параметрического синтеза. Оптимальность полученного решения подтверждает и наличие чебышевского альтернанса АЧХ [35].
3.2.2. Параметрический синтез широкополосных усилительных каскадов с корректирующей цепью третьего порядка
Схема четырехполюсной реактивной КЦ третьего порядка приведена на рис.
3.2 [5, 42, 45]. Как показано в [51] рассматриваемая КЦ позволяет
реализовать коэффициент усиления каскада близкий к теоретическому пределу,
который определяется коэффициентом усиления транзистора в режиме
двухстороннего согласования на высшей частоте полосы пропускания [7].
Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов [pic] и [pic]
[pic]- и [pic]- цепями [11, 19, 35], от схемы, приведенной на рис. 3.2,
перейдем к схеме, приведенной на рис. 3.6.
[pic] [pic]
Рис. 3.6 Рис. 3.7
Вводя идеальный трансформатор после конденсатора и применяя
преобразование Нортона [2, 3], перейдем к схеме представленной на рис. 3.7.
Для полученной схемы в соответствии с [7, 11, 35] коэффициент передачи
последовательного соединения КЦ и транзистора [pic] может быть описан в
символьном виде дробно-рациональной функцией комплексного переменного:
[pic], (3.10) где [pic];
[pic] – нормированная частота;
[pic] – текущая круговая частота;
[pic] – верхняя круговая частота полосы пропускания разрабатываемого усилителя;
[pic]; (3.11)
[pic] – коэффициент усиления транзистора [pic] по мощности в режиме двухстороннего согласования на частоте [pic] [7];
[pic] – частота, на которой коэффициент усиления транзистора по мощности в режиме двухстороннего согласования равен единице;
[pic]
[pic]; (3.12)
[pic],[pic],[pic],[pic],[pic] – нормированные относительно [pic] и
[pic] значения элементов [pic],[pic],[pic],[pic],[pic].
Переходя от схемы рис. 3.7 к схеме рис. 3.6 по известным значениям
[pic] найдём:
[pic] (3.13) где [pic];
[pic] – нормированное относительно [pic] и [pic] значение [pic].
В качестве функции-прототипа передаточной характеристики (3.15) выберем дробно-рациональную функцию вида:
[pic]. (3.14)
Квадрат модуля функции-прототипа (3.14) имеет вид:
[pic], (3.15)
Для выражения (3.15) составим систему линейных неравенств (3.5):
[pic] (3.16)
Решая (3.16) для различных [pic] при условии максимизации функции цели? [pic], найдем коэффициенты квадрата модуля функции-прототипа (3.15), соответствующие различным значениям допустимого уклонения АЧХ от требуемой формы. Вычисляя полиномы Гурвица знаменателя функции (3.15), определим требуемые коэффициенты функции-прототипа (3.14). Решая систему нелинейных уравнений
[pic] относительно [pic],[pic],[pic] при различных значениях [pic], найдем нормированные значения элементов КЦ, приведенной на рис. 3.2. Результаты вычислений сведены в таблицу 3.2.
Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Для
заданного значения [pic] существует определенное значение [pic] при
превышении, которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ становится
невозможной. Большему значению [pic] соответствует меньшее допустимое
значение [pic], при котором реализуется требуемая форма АЧХ. Это
обусловлено уменьшением добротности рассматриваемой цепи с увеличением
[pic].
Исследуемая КЦ может быть использована и в качестве входной
корректирующей цепи усилителя. В этом случае при расчетах следует полагать
[pic], где [pic] – активная и емкостная составляющие сопротивления
генератора.
Пример 3.2. Рассчитать КЦ однокаскадного усилителя на транзисторе
КТ939А при условиях: [pic] 50 Ом; [pic]= 2 пФ; верхняя частота полосы
пропускания равна 1 ГГц; допустимая неравномерность АЧХ ± 0,25 дБ. Выбор в
качестве примера проектирования однокаскадного варианта усилителя
обусловлен возможностью простой экспериментальной проверки точности
результатов расчета, чего невозможно достичь при реализации многокаскадного
усилителя. Принципиальная схема усилителя приведена на рис. 3.8.
Таблица 3.2 – Нормированные значения элементов КЦ
|Неравномерность |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |
|АЧХ | | | | |
|[pic]=(0.1 дБ |0.128 |1.362 |2.098 |0.303 |
| |0.126 |1.393 |1.877 |0.332 |
|[pic]1.805 |0.122 |1.423 |1.705 |0.358 |
|[pic]1.415 |0.112 |1.472 |1.503 |0.392 |
|[pic]0.868 |0.09 |1.55 |1.284 |0.436 |
| |0.05 |1.668 |1.079 |0.482 |
| |0.0 |1.805 |0.929 |0.518 |
|[pic]=(0.25 дБ |0.0913 |1.725 |2.826 |0.287 |
| |0.09 |1.753 |2.551 |0.313 |
|[pic]2.14 |0.087 |1.784 |2.303 |0.341 |
|[pic]1.75 |0.08 |1.83 |2.039 |0.375 |
|[pic]1.40 |0.065 |1.902 |1.757 |0.419 |
| |0.04 |2.00 |1.506 |0.465 |
| |0.0 |2.14 |1.278 |0.512 |
|[pic]=(0.5 дБ |0.0647 |2.144 |3.668 |0.259 |
| |0.0642 |2.164 |3.381 |0.278 |
|[pic]2.52 |0.0621 |2.196 |3.025 |0.306 |
|[pic]2.01 |0.057 |2.24 |2.667 |0.341 |
|[pic]2.04 |0.047 |2.303 |2.32 |0.381 |
| |0.03 |2.388 |2.002 |0.426 |
| |0.0 |2.52 |1.69 |0.478 |
|[pic]=(1.0 дБ |0.0399 |2.817 |5.025 |0.216 |
| |0.0393 |2.842 |4.482 |0.24 |
|[pic]3.13 |0.0375 |2.872 |4.016 |0.265 |
|[pic]2.26 |0.033 |2.918 |3.5 |0.3 |
|[pic]3.06 |0.025 |2.98 |3.04 |0.338 |
| |0.012 |3.062 |2.629 |0.38 |
| |0.0 |3.13 |2.386 |0.41 |
На выходе каскада включена выходная корректирующая цепь, практически не вносящая искажений в АЧХ каскада, состоящая из элементов [pic]
6,4 нГн, [pic]5,7 пФ и обеспечивающая минимально возможное значение максимальной величины модуля коэффициента отражения ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора (см. раздел 2.1).
[pic] [pic]
Рис. 3.8 Рис. 3.9
Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и
соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10],
получим: [pic]0,75 нГн; [pic]1,2 Ом; [pic]15. Нормированные относительно
[pic] и [pic] значения элементов [pic] равны: [pic]0,628; [pic]0,0942;
[pic] 0,024. Подставляя в (3.12) [pic] и коэффициент функции-прототипа
[pic] из таблицы 3.2 для [pic] = ± 0,25 дБ рассчитаем: [pic] = 0,012.
Ближайшая табличная величина [pic] равна нулю. Для указанного значения
[pic] из таблицы 3.2 найдем: [pic]= 2,14; [pic]= 1,278; [pic]= 0,512.
Подставляя найденные величины в (3.13), получим: [pic]=1,512; [pic]=0,1943;
[pic]=0,9314. Денормируя полученные значения элементов КЦ, определим:
[pic]=4,8 пФ; [pic]=0,6 пФ; [pic]=7,4 нГн. Теперь по (3.11) вычислим:
[pic]=1,81. Резистор [pic] на рис. 3.8, включенный параллельно [pic],
необходим для установления заданного коэффициента усиления на частотах
менее [pic] [11] и рассчитывается по формуле [52]:
[pic].
На рис. 3.9 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора КТ939А [9] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2).
3.2.3. Параметрический синтез широкополосных усилительных каскадов с
ЗАДАННЫМ НАКЛОНОМ АМПЛИТУДНО-ЧАСТОТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Проблема разработки СУМ с заданным подъемом (спадом) АЧХ связана с необходимостью компенсации неравномерности АЧХ источников усиливаемых сигналов, либо с устранением частотно-зависимых потерь в кабельных системах связи, либо с выравниванием АЧХ малошумящих усилителей, входные каскады которых реализуются без применения цепей высокочастотной коррекции.
Схема корректирующей цепи, обеспечивающей реализацию заданного подъема
(спада) АЧХ усилительного каскада, приведена на рис. 3.3 [7, 53, 54].
Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов [pic] и [pic]
[pic]- и [pic]- цепями от схемы, приведенной на рис. 3.3, перейдем к схеме
приведенной на рис. 3.10.
[pic] [pic]
Рис. 3.10 Рис. 3.11
Вводя идеальный трансформатор после конденсатора [pic] и применяя преобразование Нортона, перейдем к схеме, представленной на рис. 3.11.
Коэффициент передачи последовательного соединения КЦ и транзистора
[pic] для полученной схемы может быть описан в символьном виде дробно-
рациональной функцией комплексного переменного:
[pic], (3.17) где [pic];
[pic] – нормированная частота;
[pic] – текущая круговая частота;
[pic] – верхняя круговая частота полосы пропускания усилителя;
[pic];
[pic];
[pic];
[pic]
[pic];
[pic] [pic];
[pic] – нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов
[pic];
В качестве прототипа передаточной характеристики (3.17) выберем функцию:
[pic]. (3.18)
Квадрат модуля функции-прототипа (3.18) имеет вид:
[pic]. (3.19)
Для выражения (3.19) составим систему линейных неравенств (3.5):
[pic] (3.20)
Решая (3.20) для различных [pic] и [pic], при условии максимизации
функции цели: [pic], найдем коэффициенты квадрата модуля функции-прототипа
(3.24), соответствующие различным наклонам АЧХ и различным значениям
допустимого уклонения АЧХ от требуемой формы. Вычисляя полиномы Гурвица
числителя и знаменателя функции (3.19), определим требуемые коэффициенты
функции-прототипа (3.18). Значения коэффициентов [pic] функции-прототипа,
соответствующие различным наклонам АЧХ и допустимым уклонениям АЧХ от
требуемой формы, равным 0,25 дБ и 0,5 дБ, приведены в таблицах 3.3 и 3.4.
Решая систему нелинейных уравнений
[pic]
относительно [pic] при различных значениях [pic], найдем нормированные
значения элементов КЦ, приведенной на рис. 3.11. Предлагаемая методика была
реализована в виде программы в среде математического пакета для инженерных
и научных расчетов Maple V [55]. Результаты вычислений сведены в таблицы
3.3 и 3.4.
Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Чем
меньше требуемое значение [pic], тем меньше допустимый подъем АЧХ при
котором возможна его аппроксимация квадратом модуля функции вида (3.19).
Для заданного наклона АЧХ и заданном значении [pic] существует определенное
значение [pic], при превышении которого реализация каскада с требуемой
формой АЧХ становится невозможной.
Таблица 3.3 – Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,25 дБ
|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |
|+4 дБ |0.027 |1.058 |2.117 |3.525 |6.836 |0.144 |
|[pic]3.3 |0.0267 |1.09 |2.179 |3.485 |6.283 |0.156 |
|[pic]2 |0.0257 |1.135 |2.269 |3.435 |5.597 |0.174 |
|[pic]3.121|0.024 |1.178 |2.356 |3.395 |5.069 |0.191 |
| |0.02 |1.246 |2.491 |3.347 |4.419 |0.217 |
|[pic]5.736|0.013 |1.33 |2.66 |3.306 |3.814 |0.248 |
| |0.008 |1.379 |2.758 |3.29 |3.533 |0.264 |
|[pic]3.981|0,0 |1.448 |2.895 |3.277 |3.205 |0.287 |
| | | | | | | |
|[pic]3.564| | | | | | |
|+2 дБ |0.0361 |1.59 |3.18 |3.301 |5.598 |0.172 |
|[pic]3.2 |0.0357 |1.638 |3.276 |3.278 |5.107 |0.187 |
|[pic]2 |0.0345 |1.696 |3.391 |3.254 |4.607 |0.207 |
|[pic]3.576|0.0325 |1.753 |3.506 |3.237 |4.204 |0.225 |
| |0.029 |1.824 |3.648 |3.222 |3.797 |0.247 |
|[pic]6.385|0.024 |1.902 |3.804 |3.213 |3.437 |0.269 |
| |0.015 |2.014 |4.029 |3.212 |3.031 |0.3 |
|[pic]4.643|0.0 |2.166 |4.332 |3.227 |2.622 |0.337 |
| | | | | | | |
|[pic]3.898| | | | | | |
|+0 дБ |0.0493 |2.425 |4.851 |3.137 |4.597 |0.205 |
|[pic]3.15 |0.049 |2.482 |4.964 |3.13 |4.287 |0.219 |
|[pic]2 |0.047 |2.595 |5.19 |3.122 |3.753 |0.247 |
|[pic]4.02 |0.045 |2.661 |5.322 |3.121 |3.504 |0.263 |
|[pic]7.07 |0.04 |2.781 |5.563 |3.125 |3.134 |0.29 |
|[pic]5.34 |0.03 |2.958 |5.916 |3.143 |2.726 |0.327 |
|[pic]4.182|0.017 |3.141 |6.282 |3.175 |2.412 |0.36 |
| |0.0 |3.346 |6.692 |3.221 |2.144 |0.393 |
|-3 дБ |0.0777 |4.668 |9.336 |3.062 |3.581 |0.263 |
|[pic]3.2 |0.077 |4.816 |9.633 |3.068 |3.276 |0.285 |
|[pic]2 |0.075 |4.976 |9.951 |3.079 |2.998 |0.309 |
|[pic]4.685|0.07 |5.208 |10.417 |3.102 |2.68 |0.34 |
| |0.06 |5.526 |11.052 |3.143 |2.355 |0.379 |
|[pic]8.341|0.043 |5.937 |11.874 |3.21 |2.051 |0.421 |
| |0.02 |6.402 |12.804 |3.299 |1.803 |0.462 |
|[pic]6.653|0.0 |6.769 |13.538 |3.377 |1.653 |0.488 |
| | | | | | | |
|[pic]4.749| | | | | | |
|-6 дБ |0.132 |16.479 |32.959 |2.832 |2.771 |0.357 |
|[pic]3.3 |0.131 |17.123 |34.247 |2.857 |2.541 |0.385 |
|[pic]2 |0.127 |17.887 |35.774 |2.896 |2.294 |0.42 |
|[pic]5.296|0.12 |18.704 |37.408 |2.944 |2.088 |0.453 |
| |0.1 |20.334 |40.668 |3.049 |1.789 |0.508 |
|[pic]9.712|0.08 |21.642 |43.284 |3.143 |1.617 |0.544 |
| |0.04 |23.943 |47.885 |3.321 |1.398 |0.592 |
|[pic]8.365|0.0 |26.093 |52.187 |3.499 |1.253 |0.625 |
| | | | | | | |
|[pic]5.282| | | | | | |
Таблица 3.4 – Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,5 дБ
|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |
|+6 дБ |0.012 |0.42 |0.839 |6.449 |12.509 |0.09 |
|[pic]5.4 |0.0119 |0.436 |0.871 |6.278 |11.607 |0.097 |
|[pic]2 |0.0115 |0.461 |0.923 |6.033 |10.365 |0.109 |
|[pic]2.725|0.011 |0.48 |0.959 |5.879 |9.624 |0.117 |
| |0.0095 |0.516 |1.031 |5.618 |8.422 |0.134 |
|[pic]5.941|0.0077 |0.546 |1.092 |5.432 |7.602 |0.147 |
| |0.005 |0.581 |1.163 |5.249 |6.814 |0.164 |
|[pic]3.731|0.0 |0.632 |1.265 |5.033 |5.911 |0.187 |
| | | | | | | |
|[pic]4.3 | | | | | | |
|+3 дБ |0.0192 |0.701 |1.403 |5.576 |8.98 |0.123 |
|[pic]4.9 |0.019 |0.729 |1.458 |5.455 |8.25 |0.134 |
|[pic]2 |0.0185 |0.759 |1.518 |5.336 |7.551 |0.146 |
|[pic]3.404|0.017 |0.807 |1.613 |5.173 |6.652 |0.165 |
| |0.015 |0.849 |1.697 |5.052 |6.021 |0.182 |
|[pic]7.013|0.012 |0.896 |1.793 |4.937 |5.433 |0.2 |
| |0.007 |0.959 |1.917 |4.816 |4.817 |0.224 |
|[pic]4.805|0.0 |1.029 |2.058 |4.711 |4.268 |0.249 |
| | | | | | | |
|[pic]5.077| | | | | | |
|0 дБ |0.0291 |1.012 |2.024 |5.405 |6.881 |0.16 |
|[pic]4.9 |0.0288 |1.053 |2.106 |5.306 |6.296 |0.175 |
|[pic]2 |0.028 |1.096 |2.192 |5.217 |5.79 |0.19 |
|[pic]4.082|0.0265 |1.145 |2.29 |5.129 |5.303 |0.207 |
| |0.024 |1.203 |2.406 |5.042 |4.828 |0.226 |
|[pic]8.311|0.019 |1.288 |2.576 |4.94 |4.271 |0.253 |
| |0.01 |1.404 |2.808 |4.843 |3.697 |0.287 |
|[pic]6.071|0.0 |1.509 |3.018 |4.787 |3.301 |0.316 |
| | | | | | | |
|[pic]6.0 | | | | | | |
|-3 дБ |0.0433 |1.266 |2.532 |5.618 |5.662 |0.201 |
|[pic]5.2 |0.043 |1.318 |2.636 |5.531 |5.234 |0.217 |
|[pic]2 |0.0415 |1.4 |2.799 |5.417 |4.681 |0.241 |
|[pic]4.745|0.039 |1.477 |2.953 |5.331 |4.263 |0.263 |
| |0.035 |1.565 |3.13 |5.253 |3.874 |0.287 |
|[pic]9.856|0.027 |1.698 |3.395 |5.172 |3.414 |0.321 |
| |0.015 |1.854 |3.708 |5.117 |3.003 |0.357 |
|[pic]7.632|0.0 |2.019 |4.038 |5.095 |2.673 |0.391 |
| | | | | | | |
|[pic]7.13 | | | | | | |
|-6 дБ |0.0603 |1.285 |2.569 |6.291 |5.036 |0.247 |
|[pic]5.7 |0.06 |1.342 |2.684 |6.188 |4.701 |0.264 |
|[pic]2 |0.058 |1.449 |2.899 |6.031 |4.188 |0.295 |
|[pic]5.345|0.054 |1.564 |3.129 |5.906 |3.759 |0.325 |
| |0.048 |1.686 |3.371 |5.812 |3.399 |0.355 |
|[pic]11.71|0.04 |1.814 |3.627 |5.744 |3.093 |0.385 |
| |0.02 |2.068 |4.136 |5.683 |2.634 |0.436 |
|[pic]9.702|0.0 |2.283 |4.567 |5.686 |2.35 |0.474 |
| | | | | | | |
|[pic]8.809| | | | | | |
